當(dāng)冷卻速率大于26.4℃/s時(shí),半固態(tài)耐磨鋼板中的初生α(Al)全部由細(xì)小的枝晶和薔薇晶組成;當(dāng)冷卻速率為14.0～20.6℃/s時(shí),初生α(Al)主要由球形、近球形晶粒和一些細(xì)小的薔薇晶組成;當(dāng)冷卻速率為5.0～14.0℃/s時(shí),初生α(Al)主要由球形和近球形晶粒組成。適宜的冷卻速率為5.0～15.0℃/s。冷卻速率越快,晶粒平均直徑越細(xì)小,但形狀因子越低。
冷卻速率為9℃/s和0.15℃/s耐磨鋼板試樣的微觀硬度都得到進(jìn)一步提高,冷卻速率為167℃/s時(shí),共晶Si在完全球化后進(jìn)而長(zhǎng)大粗化,試樣的微觀硬度反而降低.可見(jiàn),當(dāng)冷卻速率較高時(shí),細(xì)小的共晶Si僅需要相對(duì)較短的固溶時(shí)間就可以球化,達(dá)到最佳的力學(xué)性能.因此,通過(guò)控制冷卻速率,可以細(xì)化耐磨鋼板晶粒,提高性能,還能縮短T4熱處理的時(shí)間,節(jié)約生產(chǎn)成本.
研究了不同冷卻速率對(duì)耐磨鋼板凝固組織和微觀硬度的影響,以及T4熱處理后,其顯微組織和微觀硬度的進(jìn)一步演化.結(jié)果表明:提高冷卻速率,凝固組織α?Al的二次枝晶臂間距(SDAS)和共晶Si的尺寸顯著減小,微觀硬度顯著提高;8h的T4熱處理后,相同冷卻速率下的SDAS幾乎沒(méi)有變化,而較高冷卻速率下的共晶Si更容易球化.
利用自制電磁攪拌裝置在低過(guò)熱度澆注工藝下制備了半固態(tài)耐磨鋼板合金漿料,研究了電磁攪拌過(guò)程對(duì)半固態(tài)耐磨鋼板合金初生相的影響。結(jié)果表明,利用自制的電磁攪拌裝置能夠制備滿(mǎn)足流變成型需要的半固態(tài)耐磨鋼板合金漿料;通過(guò)試驗(yàn)研究,獲得了合適的制備工藝參數(shù),并且節(jié)省能耗。
選用Pb80Sn20釬料,對(duì)體積分?jǐn)?shù)20%的SiCP/A356復(fù)合材料耐磨鋼板進(jìn)行真空釬焊,分析了表面鍍鎳和不鍍鎳對(duì)其真空釬焊性的影響,并通過(guò)金相顯微、能譜分析等手段研究了保溫時(shí)間對(duì)其釬焊接頭組織的影響。研究結(jié)果表明:體積分?jǐn)?shù)20%的SiCP/A356復(fù)合材料耐磨鋼板表面不鍍鎳進(jìn)行釬焊時(shí),焊接性很差,鍍鎳后焊接性顯著提高;對(duì)比6、8和10 min保溫時(shí)間下釬焊接頭硬度,8 min保溫時(shí)間最好。
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